秦小梅陈礼清邸洪双邓伟
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00217
利用控温拉伸实验, 结合微观组织形貌观察和层错能的计算, 分析了在-60-600℃温度范围变形时高锰TWIP钢Fe-23Mn-2Al-0.2C力学性能和显微组织的变化规律及变形温度对其变形机制的影响. 结果表明, 随着变形温度的升高, TWIP钢的强度和延伸率总体上呈现先降低后增加, 然后又降低的趋势. 在300℃变形时, 强度和延伸率均出现峰值; 随着变形温度由-60 ℃升高到600℃, 层错能逐渐增加, 其变形机制由孪生为主转变为以滑移为主; 低温变形时, 组织中存在大量形变孪晶, 随变形温度升高, 形变孪晶数量逐渐减少. 当变形温度达到600℃时, 未发现孪晶, 主要存在位错, 并出现大量的位错胞, 试样发生软化; 低温变形时产生的高密度形变孪晶诱发的塑性使TWIP钢具有良好的低温力学性能.
关键词:
TWIP钢
,
deformation mechanism
,
deformation temperature
,
deformation twin
,
stacking fault energy
洪霞
,
余驰斌
,
叶传龙
,
温德智
,
肖爱达
,
杨晖
钢铁研究
基于热模拟双道次压缩试验,研究了热连轧生产过程中船板钢E36奥氏体变形区不同变形温度、变形间隙时间内的软化行为,分析了变形温度和轧制变形间隙时间对静态再结晶软化率的影响,结果表明：变形温度是影响再结晶的最主要因素,在达到轧制变形温度时,随着轧制间隙时间的延长,再结晶软化率呈现逐步递增的趋势。通过金相分析,得出了最佳轧制间隙时间为2 s,验证了软化率曲线。建立了静态再结晶动力学模型,得出了E36的激活能为289.478 kJ/mol。
关键词:
静态再结晶
,
软化行为
,
激活能
,
变形温度
李雯雯
,
张春玲
,
史东日
,
蔡大勇
,
廖波
机械工程材料
采用Gleeble-3500型热模拟试验机研究了变形温度和压下量对SS400低碳钢热压缩变形后显微组织的影响。结果表明：SS400钢在变形温度为850，800，775和750。C及压下量为20％，40％和60％的条件下变形后，组织由铁素体和珠光体组成，其中铁素体晶粒形貌分别为针状、等轴状和长条状；随着变形温度的降低、压下量的增加，铁素体晶粒尺寸减小，体积分数增加，最大值为79．2％，最小值约45％。
关键词:
SS400钢
,
变形温度
,
压下量
,
组织
李俊
,
刘新才
,
李明
,
潘晶
功能材料
在850～880℃真空热变形4min、变形量70%制备了Nd14Fe80B6各向异性磁体,实验结果表明随着热变形温度的提高,磁体的各向异性先上升后降低,870℃热变形时磁体的（006）晶面峰为X衍射图谱的主峰、（004）相对极密度最大值达到130.01、I（006）/I（105）为1.88,获得（006）磁织构,磁体的饱和磁化强度达到1.453T。如热变形过程消除平均宽度为25μm的带状组织,减少与热变形压力垂直的片状晶之间夹角为19°左右的局部片状晶,则磁体的各向异性可望进一步提高。Nd2Fe14B相在热变形过程中从等轴晶变形为片状晶,且磁体宏观变形量≥65%时,才能形成（006）磁织构,局部富稀土相只起到有利晶粒滑移、有利片状晶形成的作用。细化热变形磁体的片状晶厚度可使磁体具有高矫顽力、高剩磁与饱和磁化强度之比值。850℃热变形Nd14Fe80B6磁体的片状晶平均厚度为76nm,磁体的矫顽力为450.6kA/m,Mr/Ms为0.92。
关键词:
热变形
,
变形温度
,
剩磁
,
织构
,
显微组织
秦桂红
,
严彪
,
计波
,
吴英彦
,
陆伟
钛工业进展
通过恒应变压缩实验研究了锻态TC10钛合金的高温变形行为和组织演变规律,变形温度为800～920℃,应变速率为0.01～l0s-1,变形量为60％.研究结果表明:降低变形温度、提高应变速率,流变应力会在变形初期迅速增加,而显微组织没有明显变化,当流变应力达到最大值后随着动态再结晶的发生而逐渐降低.提高变形温度、降低应变速率,能够为动态再结晶提供能量,细化组织并降低流变应力.综合分析表明:在变形温度为840 ～ 900℃,应变速率为0.01 ～0.1 s-1的参数范围内进行热变形可以获得性能优良的TC10钛合金产品.
关键词:
TC10钛合金
,
高温变形行为
,
组织演变
,
变形温度
,
应变速率
侯国清
,
朱亮
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.04.020
通过高温拉伸试验,研究了变形温度对铸态及热加工态奥氏体不锈钢Cr15Mn9Cu2NiN热塑性的影响.结果表明,在1 250℃时,铸态与热加工态试样的断面收缩率均在85％以上;随着变形湿度的降低铸态试样的塑性迅速下降,而热加工态试样则无明显变化;变形温度降至900℃时,铸态试样的断面收缩率只有45％左右.分析认为,铸态试样中具有明显结晶取向的柱状晶,随着变形温度的降低,在变形过程中会迅速强化,使得晶粒间的变形协调能力迅速下降,导致在晶界或相界等较薄弱处产生应力集中,进而引起裂纹的形核及塑性的快速降低;而热轧板试样中为细小的等轴晶,变形协调能力强,变形时,应变会均匀地分布在每个晶粒上,使得其热塑性较高.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
变形温度
,
热塑性
,
铸态组织
席兵
,
巨建辉
,
王静
,
舒滢
,
王蕊宁
,
张嫦娟
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.02.023
研究了TA15钛合金超塑性变形后显微组织的演变及变形条件对超塑性变形行为的影响.结果表明:在变形温度为850～950℃、应变速率为1×10-4～1×10-3 s-1超塑性拉伸时,TA15钛合金表现出良好的超塑性变形性能,且在900℃,5.5 ×10-4 s-1变形条件下,延伸率最大为803.3％.在应变速率不变的条件下,随着变形温度的升高,α相晶粒尺寸增大,β相含量增加,晶粒仍保持细小、等轴状态.在变形温度一定时,随着应变速率的降低,α相晶粒尺寸增大,β相含量增加.同时变形程度对显微组织有显著影响,拉伸后不同部位的显微组织均有一定程度的粗化,变形程度越大,晶粒粗化的越明显,并伴有α相到β相的转变.变形过程中,加工硬化与变形软化相互竞争,表现为传统超塑变形的稳态流动特征.
关键词:
TA15钛合金
,
超塑性
,
变形温度
,
应变速率
,
显微组织
曹杰
,
阎军
,
章静
,
沈晓辉
,
王会廷
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140431
在Gleeble热模拟试验机上研究了低碳Mn-B系贝氏体钢的组织转变,分析了合金成分和奥氏体变形对粒状贝氏体及粒状组织转变的影响.结果表明,在相同冷却条件下,添加铬、铌元素后更利于粒状贝氏体组织的转变;在奥氏体未再结晶区,变形对粒状贝氏体及粒状组织的转变有明显的影响,随奥氏体变形温度的降低以及变形程度的增加,组织由粒状贝氏体向粒状组织变化.
关键词:
合金成分
,
变形程度
,
变形温度
,
粒状贝氏体
,
粒状组织
李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
丁林海
稀有金属材料与工程
通过高温拉伸试验研究TC11钛合金在应变速率0.001 s~(-1)、变形温度810～1050℃的超塑性变形行为,并用金相显微镜和透射电镜对变形试样的微观组织进行观察和分析.结果表明,在β单相区,TC11钛合金不能呈现超塑性;而在α+β两相区的810～980℃温度范围内,TC11钛合金呈现出超塑性,且最佳温度在900℃附近,其最大延伸率为595%,此时的超塑性变形过程中有晶内变形、界面滑动、动态再结晶或扩散蠕变的参与,且界面滑动出现在α/β相界面.α相和β相的相对含量对超塑性有较大的影响,初生α相含量在70%附近时对应着TC11钛合金的最佳超塑性.
关键词:
TC11钛合金
,
拉伸变形
,
超塑性
,
变形温度
,
微观组织
,
变形机制
